为满足我国基础建设发展及不断增加的资源需求，立交桥、海上钻井平台和风力发电塔等结构物不断出现于人们视野.这些结构物多采用桩基础，且由于所处受力环境的特殊性（如互通式立交匝道桥的斜桥或弯桥桩基所受的扭矩；海洋桩基因回旋的风、水流或波浪产生的扭矩）及不均匀侧向力作用等原因，导致其桩基承受较大扭矩作用.工程设计中若忽略这类扭矩荷载影响，可能导致基础及上部结构偏于不安全.事实上，就曾有因忽略风力引起的扭矩作用而导致桩基破坏的报道＼[1＼].因此，研究桩基受扭问题，特别是扭矩与竖向力、弯矩及水平力的共同作用具有重要的意义＼[2＼].但鉴于问题的复杂性，研究单桩受扭性能仍具有基础性意义.
对于单桩受扭问题的研究，目前已取得一些成果.Poulos＼[3＼]和Randolph＼[4＼]基于弹性连续介质理论提出了求解单桩扭转刚度的解析方法，但这些研究主要针对单层均质地基，不能应用于实际工程中常见的层状地基.Hache＼[5＼]和Chow＼[6＼]等虽考虑地基分层特性分别采用桩身微段平衡法和离散元法分析了双层地基的单桩受扭问题，然其解答也仅适用于桩侧土体的弹性阶段.Guo＼[7-8＼]等采用桩身微段平衡法和剪切位移法，基于假定的桩侧土剪切模量和极限摩阻力分布形式导得单层与双层地基中桩侧土处于弹性和塑性阶段的解答，对于实际工程中的多层地基，该法仍然无法推广.陈胜立等＼[9-10＼]采用积分变换和传递矩阵方法求得成层土在内部环形荷载作用下的基本解后，再基于桩土位移协调条件提出了层状地基中单桩扭转变形的半解析方法，但该法仅假定桩侧土处于弹性阶段，且对于桩土接触面位移非协调的塑性阶段未给出解答.
为此，本文采用桩身荷载传递双折线模型，基于平衡原理等导出桩侧土处于弹性阶段时桩顶扭矩T扭转角φ关系曲线、以及桩身扭矩与扭转角的分布解答.然后，以桩侧土中塑性区开展深度为变量，探讨成层地基中桩侧土处于塑性状态时桩顶Tφ曲线和桩身扭矩及扭转角计算方法，由此对比分析单层和双层地基中的单桩受扭性能.最后，结合工程算例进行应用，并通过参数分析探讨桩身受扭性能的主要影响参数及其影响规律，以期对桩基受扭问题获得进一步的认识.
2.3成层地基中桩身受扭分析计算步骤
综合以上解答，为计算成层地基中桩顶Tφ曲线、桩身扭矩和扭转角沿深度的分布曲线，基于Mathcad编制了计算程序，其主要步骤如下：
1）根据地层分布将桩身先初步划分成n个单元，确定每个桩段的几何力学参数（li，Gp，Jp，Gs）及荷载传递模型参数（k0，φui）.
2）以塑性区开展深度la为变量，计算桩顶的Tφ曲线和桩身扭矩扭转角分布曲线.la=0时，取桩顶扭转角为弹性极限扭转角φu，按式（18）递推计算弹塑性临界扭矩值.
3）计算la>0时即弹塑性阶段的桩顶Tφ曲线、桩身扭矩和扭转角分布曲线：当la所对应的点位于某个桩段内时，则以该点为界将该桩段再细分成两个桩段，其余桩段划分不变，分别按式（18）和式（19）递推计算弹性区和塑性区的桩身扭矩和扭转角分布曲线.不断增加la进行循环计算，直至la=L时即可获得桩顶的Tφ曲线，由此可作为设计的依据（根据设计规定的桩顶容许扭转角即可确定出相应的桩顶扭矩值，即实现按变形控制设计的思想）.
3方法验证
为验证本文方法，分别将单层和双层地基中的单桩受扭弹性分析结果与已有方法进行了对比.至于塑性分析，将结合工程应用进行验证.
5结论
为探讨桩身受扭性能，本文采用双折线荷载传递模型，针对不同桩侧土受力状态，分析了单层与成层地基中受扭单桩的承载性状，主要结论如下：
1）分别建立出单层与成层地基中桩身扭转弹、塑性控制方程，并以桩侧土中塑性区开展深度为基本变量，导得了桩侧土处于弹性与塑性阶段时的桩顶、桩身的扭矩与扭转角计算公式，并基于Mathcad编制出相应的计算程序.
2）通过与已有方法对单层与双层地基中桩身受扭弹性对比分析，验证了本文方法的可行性，且参数分析表明：桩顶扭矩T一定时，桩顶扭转角φ随桩身剪切模量Gp和桩径r0的增加而减小，且r0对Tφ曲线影响显著，相同条件下，r0提高一倍时桩顶可承受的扭矩可提高4～6倍.
3）双层地基中上下两层土体的层厚比及剪切模量比Gs1/Gs2对桩身抗扭性能影响较大，Gs1/Gs2值由0.25增至4.0时桩身抗扭能力提高约4倍.因此，工程中可对桩侧上部土层进行处理来提高桩身的抗扭性能，且有效处理厚度约为0.2倍桩长.
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